|
Коэффициент теплопроводности
• Достоинствами встроенных змеевиковкх котлов, размещаемых в кпме-рв конвекции трубчатых печей, являются простота конструкции отводч-дих газоходов, уменьшение площади застройки, возмокг.ость отказаться от установки дымососов. Однако скорость движения домовых газов а, следовательно, коэффициент теплопередачи в конвекционной камере печи ниже, чем в отдельном выносном котле-утилазаторе. Поэтому требуемая для одинакового съема теплоты поверхность теплообмена у встроенього котла-утилизатора змеевнкового типа больше, чау, у к;аосасго котла-утилизатора, Для примера на комбиш'.ровакной устачову.в ЛК-€у пряуе.ченк
Для гладких труб коэффициент теплопередачи составляет 13-20 тыс. Вт/(М .К), ga^Hyi^Hreope6^pjgHHx_iBjjBja_roitp) 60-90 тыс.Вт/(м2.К) при применении в качестве рабочего тела воды. В ряде страп разрабатываются новые конструкции аппаратов. Предполагаемый срок службы аппаратов-до 15 лет. Экономичнее применять алюминиевые трубы, чем стальные. Срок окупаемости аппаратов от 1,7 до 3,6 лет, иногда 5 лет (из-
где I — конечная температура подогрева нефтепродукта, °С; t0 — начальная температура подогрева нефтепродукта, °С; с — теплоемкость нефтепродукта, ккал/(кг • °С); Аг — разность теплосодержаний входящего в теплообменник и выходящего из него пара, ккал/кг; F — поверхность охлаждения резервуара, м2; k — коэффициент теплопередачи от нефтепродукта в окружающую среду; ?ср — средняя температура продукта за период подогрева, °С; Q — количество нефтепродуктов в резервуаре, т; tb „ — температура наружного воздуха, °С.
плообменник пара в ккал/кг; F — поверхность охлаждения резервуара в м2; k — коэффициент теплопередачи от нефтепродукта в окружа-
В уравнениях (25) — (30) применены следующие обозначения: Qrj — теплосодержание газожидкостной смеси, кДж; QVj — теплосодержание газовой фазы, кДж; QLj — теплосодержание жидкой фазы, кДж; Vj — доля газовой фазы в смеси, моль; LJ — доля жидкой фазы в смеси, моль; Яг — удельная энтальпия газовой фазы; /гж — удельная энтальпия жидкой фазы; kj — коэффициент теплопередачи, теплообменника, кДж/м2 К', S — поверхность теплообмена теплообменника, м2; PJ, TJ — соответственна давление (в МПа) и температура (в К) в /-и точке контроля.
Коэффициент теплопередачи по всей длине теплообменника постоянен.
где GHK,-, Qc.Ki — массовые расходы нестабильного и стабильного конденсата соответственно для 1-го теплообменника, кг/ч; /Ст* — коэффициент теплопередачи теплообменника, ккал/(м2-чХ Х°С); Si — поверхность теплообменника, м2; Ah — средний температурный напор, °С; Сн.к, Сс.к — теплоемкости нестабильного и стабильного конденсата, ккал/(кг-°С).
L л 4 J2Vf L СРХ сРф-п где: Ф - табличное значение интеграла вероятности от функции; а - коэффициент теплопередачи поверхности трения;
где k — коэффициент теплопередачи; Г, — температура греющей жидкости или пара; Т2 — температура потока (или жидкости в емкости), воспринимающего теплоту.
Коэффициент теплопередачи через цилиндрическую стенку опреде^ ляется по формуле
где a, - коэффициент теплопередачи от горячей жидкости к стенке трубы, Вт/(м2-К); аг — коэффициент теплопередачи от стенки трубы к нагреваемой жидкости или во внешнюю среду конвекцией, Вт/(м2-К); аэ - коэффициент теплопередачи от стенки трубы (резервуара) во внешнюю среду радиацией, Вт/(м2-К); с?,, d2 - соответственно внутренний и наружный диаметры трубопровода, м; X — коэффициент теплопроводности, Вт/ (м- К).
теплоемкость газа при постоянном давлении); ^-коэффициент теплопроводности системы; /-удельная теплота парообразования; W- плотность мощности объемных тепловых источников, которая в случае сионного воздействия равна нулю. Эти уравнения были получены в температурном приближении, жидкость полагалась несжимаемой [1]. Пар считать калорически совершенным газом. На основе
} - температура /-и фазы, А.2 - коэффициент теплопроводности газа, Nu - число Нуссельта, зависящее от истории деформации пузырьков.
Г{ — средний геотермический градиент на участке от забоя до устья скважины, характеризующий приращение температуры пород с глубиной (°С/м); 7\=(^Пл — trv)/(Lci — /IH.C); A — термический эквивалент работы; Л = 1/427; Яп — коэффициент теплопроводности пород; /IH.C — глубина пояса постоянных температур, м.
Коэффициент теплопроводности \ нефтепродуктов определяется по формуле Крего— Смита
где a, - коэффициент теплопередачи от горячей жидкости к стенке трубы, Вт/(м2-К); аг — коэффициент теплопередачи от стенки трубы к нагреваемой жидкости или во внешнюю среду конвекцией, Вт/(м2-К); аэ - коэффициент теплопередачи от стенки трубы (резервуара) во внешнюю среду радиацией, Вт/(м2-К); с?,, d2 - соответственно внутренний и наружный диаметры трубопровода, м; X — коэффициент теплопроводности, Вт/ (м- К).
здесь с — коэффициент равный 0,00005, 1/м; р — давление пара при входе в подогреватель; рг — давление пароводяной смеси при выходе; ссм — коэффициент теплопроводности смеси; g — ускорение свободного падения, м/с2; i'n— i'K — средняя энтальпия пара, конденсата, Дж/кг; *п — коэффициент теплопередачи от пара к нефтепродукту; Тп — средняя температура пара в секции подогревателя; 7^ — средняя температура нефтепродукта.
Данные для расчета. Мазут хранится в течение 30 сут.; температура закачки Т3 = 318 К; вместимость резервуара V =4832 м3; высота резервуара Я = 12 м; высота взлива мазута в резервуаре Я' = 11,5 м; высота корпуса резервуара, омываемого газом h = 0,5 м; диаметр резервуара D = 22м; средняя толщина листов корпуса 5К = 6 мм, днища 6да = 5,5 мм; крыши 5К = 2,5 мм, коэффициент теплопроводности для стали \ст — 46,5 Вт/(м-К); температура грунта под днищем Гг = 271 К; температура воздуха в период хранения мазута в резервуаре Т3 = 265,6 К, скорость ветра в данном районе 4 м/с; теплоемкость мазута с = = 1885 Дж/(кг-К); теплопроводность мазута \м = 0,12 Вт/(м-К).
где Cj — внутренний коэффициент теплоотдачи от нефтепродукта (теплоносителя) к стенке; а2 — внешний коэффициент теплоотдачи от стенки в окружающую среду; df, df +1 — внутренний и внешний диаметры z'-го слоя (трубопровода, загрязнений, изоляции); \( — коэффициент теплопроводности z'-го слоя.
В промышленности широко используются как естественные, так и искусственные теплоизоляционные материалы. Опыт эксплуатации теплоизолированных трубопроводов выявил следующие основные требования к свойствам материалов тепловой изоляции: низкий коэффициент теплопроводности, достаточную механическую прочность, эластичность и способность к упругому восстановлению, теплостойкость, химическую
интенсивном их нагреве. В результате объем исходного сырья увеличивается в 10—20 раз и образуются зерна с высокопористой структурой. Плотность вспученного перлита колеблется от 40 до 250 кг/м , а коэффициент теплопроводности от 0,04 до 0,08 Вт/(м-°С).
где \из , X — коэффициент теплопроводности соответственно изоляции и грунта; Гт , Т — температура соответственно теплоносителя (пара) и грунта, К; q — потери тепла паропроводом, Дж/(м2 -ч); h — глубина заложения паропровода, м; 139
Кризисных потрясений Кризисной ситуацией Категории продукции Круглосуточное оперативное Крупнейший поставщик Крупнейшие российские Крупнейших европейских Крупнейших национальных Крупнейших российских Крупнейшим производителем Крупнооптовых среднеоптовых Квадранта денежного Квадратичное отклонение вывоз мусора снос зданий
|
|
|
|
Навигация
